材料为T10A，为提高在工作区域20mm～25mm进行淬火，热处理硬度为HRc60～63.3，作动筒上锁时，衬筒承受外部载荷，活塞受到拉桿的拉力，钢珠受到接触面上的压力和摩擦力。根据结构形式及受力分析，对衬筒建立局部有限元模型，衬筒上受到钢珠的压力为10189N，摩擦力为1528N，将其施加到衬筒有限元模型上进行计算，衬筒上的应力云图见图7。衬筒最大应力为1700.0MPa，则剩余强度系数：■，衬筒满足静强度设计要求。所以设计上满足使用要求。
3.2.2.2 理化分析结果
对断口进行理化分析，断口形貌为沿晶断裂，判定衬筒为脆性断裂。主要产生的原因为热处理过程中，对温度、加热时间控制不足，所产生的马氏体组织进金相检查组织较为粗大，等级为10级，断口马氏体组织形式如图8所示。
3.2.3 改进方案
根据静强度计算及故障件的理化分析结果，衬筒经高频淬火后产生的马氏体组织形式，高频淬火温度及保温时间对零件组织形式有较大影响，如果组织形式过于粗大，会造成零件脆性增加，在上锁过程的冲击载荷以及上锁后负载，钢球对衬筒产生作用力时，就会出现衬筒碎裂的故障模式。
通过对未发生故障的衬筒进行抽样，基本马氏体等级在7级以下的均未发生故障模式，对工艺热处理加工进行把控，找到最优的控制参数，提高热处理质量，保证产品性能。
4 结论
对于作动筒非指令开锁工作，通过系统改进，消除系统反向压力对作动筒功能的影响，并在热处理过程中提供工艺控制，保证产品受力性能，以此解决故障现象。
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